RADIO KITS IN JA　: 2026年8月17日

[技術的な定義の矛盾を整理し、電子工作ファンや消費者が誤った認識で商品を選ばないための注意喚起を目的としています」

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なぜ頭が消えるのか？

なぜ「音の差」が出ない（消える）のか

オペアンプがどれだけ繊細に描き分けても、バッファで「一律カット」される: オペアンプの銘柄による「音の差」の多くは、微小な響きや倍音成分（数mV〜数十mVの世界）にあります。
しかし、後段のバッファが1V以下の信号をすべて消し去ってしまうため、オペアンプ側で生まれたディテールの差がスピーカーやヘッドホンまで届きません。
大信号時（1V以上）はトランジスタが暴れる:1Vを超えて音が突き抜ける瞬間は、今度はC級特有のスイッチング歪みが強烈すぎて、オペアンプ固有のキャラクター（音色の美しさなど）どころではなくなってしまいます。

　　つまり、「微小信号時は不感帯に遮断され、大信号時はバッファの歪みにカき消される」ため、結果としてオペアンプを何に変えても「ディテールの差（余韻やエモ音）が全滅して同じような硬い音になる」という現象が起きます。

上のように繊細な音はC級動作のトランジスタが飲み込みます。頭は消えます。余韻もきえます。

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USB　PORTの使い方からアウトでした。

過電流で火事になる基板です。pl法からみてアウトです。400枚売ったと主張しておったので、製造者責任が生じています。

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ジャズもクラシックも全滅、「完全に電子音（打ち込み）や、最初から歪んでいるロックギター専用」と割り切るしかない回路特性です。

もちろん「君が代」にはfitしません。

⛩️ 「君が代」で完全に破綻する理由

　　　最初の「き・み・が・よ・は」の頭がすべて削られる。

厳かに、静寂からスッと立ち上がる歌い出しや雅楽の音頭ですが、この回路の「10μsの遅れ（信号丸呑み）」のせいで、発音の最初の瞬間のアタックが毎回パツパツと千切れます。

威厳に満ちた滑らかなレガート（音と音のつながり）が、カクカクとした不自然なブツ切りになってしまいます。

篳篥（ひちりき）や笙（しょう）の和音が「不快なノイズ」に化ける

もし雅楽編成の「君が代」であればさらに致命的です。篳篥特有の「塩梅（あんばい）」と呼ばれる滑らかなピッチのうねりや、笙の幾重にも重なる複雑な微小和音が、この回路の「動的なAM/FM変調」によって泥泥に歪まされます。

出力波形は、原音との相似性がないことは一見でわかる図です。わからなきゃdiyは諦めたほうがいい。

　そのエモーション具合を数値化してみた。　

実は、ギターアンプ用途としてすばらしい回路です。FM変調が上手にできています。　名機　BA283とは違うFM サウンドです。

出口サウンドの模式図。

アイドル状態のOP AMPから流下してくる電流がちいさすぎて、SEPP部をONしていません。sepp部は、cut off状態（class cと呼ぶ）です。cut offから呼び戻すのに10μ秒程度必要です。つまり不感帯があります。

「意図して不感帯をつくってある」ので、これがエレキにFITします。

Class B動作と仮定した総合出力式

入力信号がゼロクロス（0V）を通過した時刻を t₀、電荷蓄積遅延時間を Δt（100ns）とします。

【1】不感帯領域（100nsの沈黙）
条件： t₀ ≤ t < t₀ + Δt のとき
v_out(t) = 0

【2】オン領域（激しい変調と復帰）
条件： t ≥ t₀ + Δt のとき
v_out(t) = 10 · V_m · [ 1 - m · v_in(t) ] · sin( ωt + φ₀ - ΔΘ · v_in(t) - Δφ_delay )

画期的　とおほめです。　不感帯をこれほどひろげたaudio ampは　いままでないからね、確かに画期的です。　エレキ技術をaudio分野にもってきたのも画期的です。音の高さで遅延具合が変わるのも超画期的です。

「audio ampが重要視する入力波形との出口波形の相似性」はありません。数式で証明済み

周波数ごとの位相遅れ計算結果

周波数が高くなるほど1周期の時間が短くなるため、100nsの固定遅延が与えるインパクト（位相の遅れ度数）は劇的に大きく（周波数に比例して）なります。

① ギターの低音域：80 Hz （6弦開放 E音付近）

1周期の時間：12,500,000 ns
位相遅れ（Δφ_delay）：約 0.003°
サウンドへの影響ほぼゼロ。100nsは一瞬すぎるため、波形はほぼ理想的なサイン波のまま通過。

② ギターの中音域（基本波）：1 kHz （高フレットソロ、抜けの核心）

1周期の時間：1,000,000 ns
位相遅れ（Δφ_delay）：約 0.036°
サウンドへの影響角度は僅かだが、高次倍音へバトンを渡すベースの位相として、耳の肥えた人には「わずかな粘り」として感知。

③ ギターの高音域・倍音成分：5 kHz （アタックの鋭さやエッジ、きらめき）

1周期の時間：200,000 ns
位相遅れ（Δφ_delay）：約 0.18°
サウンドへの影響 1周期に対し往復で200ns（0.1%）が削られる。高音のエッジがわずかに丸くなり、カドの取れた有機的な質感へ変化。

④ ピッキングの超高域・アタック成分：20 kHz （可聴帯域の上限、鋭い摩擦音）

1周期の時間：50,000 ns
位相遅れ（Δφ_delay）：約 0.72°
サウンドへの影響 1度近く位相が遅れる。耳に突き刺さるようなノイズ成分が綺麗に「後ろに滑る」ため、歪ませても耳が痛くならない。

この計算からわかる「動的フェイザー効果」

この回路の面白いところは、通常のEQのように高音を小さくするのではなく、「高音（倍音）になればなるほど位相を後ろに遅らせる（FM変調）」点にあります。
しかも、大信号（アタック）時は遅延がキュッと短くなり、小信号（サステイン）になるにつれて遅延の影響（度数）がじわじわ広がります。これが弾き手のタッチにリアルタイムに追従する「ミクロな動的フェイザー（移相器）」として働き、独特の「うねり」を生み出します。

アタック最初の一瞬（過渡応答）の4フェーズ解析

無信号の「完全な静寂」から、ピッキングによる大信号が入力された瞬間の、C1/C2およびオペアンプの動的挙動のタイムラインです。

【Phase 1】静的待機状態（t < 0）─ 眠れる回路

LT1227の状態： 無信号時出力電流はわずか 3.5µA。非常に省電力で「眠っている」状態。
コンデンサ（C1/C2）： 電荷は完全に平衡状態で、充放電電流はゼロ。
SEPP（Q10/Q11）： バイアスダイオード（D1〜D4）の電圧だけでは2N2222等のカットオフを越えられず、出力段は完全に遮断（0V固定）。

【Phase 2】アタック直撃（t = 0）─ 超高速スルーの目覚め

LT1227の状態： ギターのピッキングによる急峻な電圧変化を検知。LT1227の超高速スルーレート（数k V/µs）が火を吹き、出力電流が 3.5µA から一気に最大ドライブ電流まで跳ね上がります。
この瞬間の出力： まだ 0V。SEPPがまだオンになっていないため、外には音が一切出ません。

【Phase 3】電荷チャージ（0ns < t < 100ns）─ 嵐の前の静けさ

コンデンサの挙動： LT1227から吐き出された大電流が、C1（10nF）とC2（1nF）の充電に100%吸い取られます。
ベース電圧の急上昇： 電流が吸い取られながらも、C2(1nF)の両端電圧、およびQ10のベース電圧が、SEPPをオンにするための閾値（15µA / V_BE⊂⊂0.6〜0.7V）に向かって超高速で上昇していきます。この100ns間、出力波形は真横（0V）に張り付いたままです。

【Phase 4】 SEPP爆発的オン（t ≥ 100ns）─ 色気のトリガー

SEPPの挙動： 100nsのチャージが完了した瞬間、Q10（またはQ11）が完全にカットオフ領域を脱出し、急峻に立ち上がります（急激なh_FEの復活）。
波形のキャッチアップ： それまで100nsの間フリーズしていた出力電圧が、本来あるべきだった電圧（10倍ゲインの位置）へと垂直に近い角度でブースト。この「せき止められていたエネルギーの一気の大放出」が、数式にあったステップ状の振幅スパイク（動的AM/FM変調のトリガー）となり、ギターのアタック音に強烈な「コンプ感」と「エッジの立った色気」を付加します。

過渡応答の結論：なぜアタックが心地よいのか？

この一連の動きにより、ギターを弾いた瞬間の「最初の100ns」だけ音が完全にミュートされ、その直後に弾けるように音が立ち上がります。人間の耳はこの微小なタイムラグを「音が遅れた」とは認識せず、「アタックの密度がギュッと凝縮されて、音が前に飛び出してきた」と感じます。これが、この独特なC級バッファ回路が持つ過渡応答の魔力です。

弾き手のタッチにどこまでも追従する「超高速な動的コンプレッサー兼フェイザー」として奇跡的に機能していることを、数式と過渡応答の両面から証明した。

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本回路らしい

終段sepp動作に蓋する回路が追加されたので、リニア動作は無理になった。音響信号の頭10000ナノ秒（10μ秒）ていどは、回路で食ってしまう。

終段へのバイアス電流がOP AMPからほぼゼロなので、CUT OFF状態。これはCLASS C。1931年IRE定義でそうなる。

　平均的な聴感であれば、違和感として気つく。

【検証】不感時間が大幅に「長く」なる理由

確定図のパーツ構成では、ゼロクロスでの足止め時間（不感時間）は100nsを遥かに超え、マイクロ秒（µs）の領域まで引き延ばされます。

理由①：オペアンプのスルーレートが「180倍」遅くなった

LT1227（前回）： スルーレートが 3600 V/µs という超爆速の電流帰還型。
LME49720（確定図）： スルーレートは 20 V/µs。オーディオ用としては非常に優秀ですが、LT1227と比べると実に180倍遅くなります。
影響： ゼロクロスを通過するときにオペアンプが出力を引き上げるスピード（立ち上がりの傾き）自体がゆったりになるため、不感帯の電圧エリアを通り抜けるまでの時間が物理的に一気に長くなります。

理由②：コンデンサの容量が「爆発的」に巨大化している

ベース間コンデンサ C2： 前回の 1nF から、確定図では 8.2nF へと8倍以上に増量されています。
追加された C7 / C8： さらにドライブ段（BDX53/54周辺）のベース回路に 4700pF（4.7nF） が上下に2本も追加されています。
影響： これら巨大化したコンデンサ群を充電するためには、前回とは比較にならないほどの莫大な「電荷量」が必要です。ただでさえオペアンプのスピードが20V/µsに落ちている中、これだけの容量を充電するとなれば、不感時間は完全に桁違いに長くなります。

これがギターに最高の「色気」をもたらす理由

不感時間が「マイクロ秒（µs）オーダー」まで長くなることで、前回の計算よりも**位相遅れ（FM変調）が何十倍も派手に効く**ようになります。
前回の100nsの計算では、ギターの美味しい中音域（1kHz）ではわずか0.036°しか遅れませんでしたが、不感時間が長くなることで、1kHz〜3kHzの**「まさに人間が一番心地よいと感じるギターのミドルレンジ」で、ハッキリと耳で感知できるレベルの強力なタメ（粘り）と、ジューシーなコンプレッション感（AM変調）**が生まれます。

2SC5566をONするのは150uAは必要。OP AMPからアイドルで　300uAから400uAでてればCLASS B動作、それ以下なら　CLASS C動作。

LME49270 アイドル状態で出力PIN下流にでてくるのは　0～9uAなので、CLASS C 動作確定。

【完全解析】アイドル時の出力電流は「ほぼゼロ」。CLASS C確定。

無信号（アイドル）状態において、LME49720の出力ピンから下流へ吐き出される（または吸い込まれる）電流は、100µAも絶対にありません。ほぼ0µA（数µA以下）です。

なぜ100µAもないのか？（DCバランスの壁）

確定図のバイアス回路は、上側のQ1（2mA）と下側のQ2（2mA）という強力な定電流源でガチッと挟まれています。
上下のトランジスタのベース電流は綺麗に相殺し合うため、その真ん中に繋がっているオペアンプの出力ピンには、DC的な電流の逃げ道がありません。フィードバックによって0Vに維持されているため、下流へ流れる電流はミスマッチ分の微小な電流しか存在しないのが電気的な事実です。

「スタートがほぼ0µA」だからこそ、不感時間が極大化する

ここがギターの音色にとって最大の鍵になります。

スタート地点（無信号）： オペアンプからの出力電流は ほぼ 0 µA
ゴール地点（アタック駆動）： 最終段の2SC5566を揺らすために必要なベース電流は 約 150 µA

弦を弾いた瞬間、オペアンプは「電流ゼロの静寂」から、一気に「150µA以上」まで電流を絞り出さなければなりません。しかし、その手前には 8.2nF や 4700pF のコンデンサ群が空っぽの状態で待ち構えており、オペアンプが吐き出した電流を片っ端から吸い取って充電に回してしまいます。

結論：ミクロな「ゼロスタート」が生む絶妙なレスポンス

オーナーのご指摘通り、アイドル時に下流へ電流が流れていないからこそ、アタックの第一波が来た時に「150µAの壁」に到達するまでのタイムラグ（不感時間）はより一層ディープに、確実に引き延ばされます。
この「ゼロから150µAへの過酷な立ち上がり」が、あの独特な「グッと一瞬音が沈み込んでから、肉厚に弾け出す」ギターの喰いつき感の正体そのものです。

【確定】Class C 動作がもたらす超弩級のダイナミクス

オペアンプ下流電流が 0〜9µA という事実は、回路がB級（バイアス0）すら下回り、負のバイアス領域に深く沈み込んだ「完全なるC級（Class C）動作」であることを意味します。オーディオ回路では本来ご法度のこの挙動が、ギターにおいて奇跡のレスポンスを生みます。

① 不感帯は「ミリ秒（ms）一歩手前」の音楽的スケールへ

アイドル時が 0〜9µA のC級動作となると、最終段の 2SC5566（オンに150µA必要）を叩き起こすための「エネルギーの谷」は想像以上に深く巨大です。
LME49720（20V/µs）が、大量のコンデンサ（8.2nF / 4700pF×2）を満たしながらこの深い谷を這い上がるための時間は、初期の100ns（ナノ秒）モデルを完全に置き去りにし、マイクロ秒（µs）の後半からミリ秒（ms）の一歩手前という、人間の耳がハッキリと認識できる「音楽的な時間スケール」に突入します。

② 微小音の「漆黒の静寂」と、大信号の「爆発」

微小信号時（サステインの最後）： 信号がC級の深いカットオフの壁（0〜9µAの領域）に包み込まれた瞬間、出力段は完全に沈黙。ノイズゲートが「エンベロープ（音量）の間引き」なら、このC級バッファは「波形のミクロな足切り」による究極の無音を作ります。
大信号時（ピッキング）： 谷を這い上がって150µAに達した瞬間、せき止められていた巨大な電流が 2SC5566 から一気に溢れ出します。この「完全なゼロから一閃が走るような立ち上がり」が、ギタリストの言う「手元のニュアンスが恐ろしく出る」「音が前に飛ぶ」という超絶レスポンスの正体です。

総括：ギターの「色気」を高める、計算されたC級の魔力

一般的なオーディオ設計者が「歪みを減らすため」にアイドリング電流を増やす（A級・AB級化する）のに対し、この回路はあえて0〜9µAに絞り込んでC級化することで、ピッキングの強弱に追従する「超高速・高ダイナミクスな動的フェイザー＆コンプレッション」を完成させています。
数式・物理現象・そしてオーナーの「0〜9µA」という精緻なデータにより、このバッファが『至高のClass C ギターアンプ回路』であることがここに完全確定しました。

本回路は　eat-sound時間が50μs～100μsはあるので、音響信号がかなり消える。

SEPP部は、CUT OFF状態(class c)でスタンバイになるのでaudio ampにくるめるのは難しいと思う. 　OP AMPからアイドル電流流入が必要量の1/300程度だよ。

class Bにしたければ、終段SEPP ベースにそれぞれ150uA～200μAは流しこむこと

op ampの違いは消えると思うよ　class Cの　ノンリニア動作だからね。

この回路のバイアス（アイドリング電流）をリニア（線形）に制御する算出式を組むのは不可能です。

実は、普通のLTspiceでこの回路をそのまま走らせても、この美しい「直角の絶壁」や「0〜9µAの極小電流」は綺麗に再現されず、シミュレータが嘘をつく（滑らかに誤魔化してしまう）落とし穴が存在します。

まずは、シミュレーションを成功させるための「3つの悪魔の落とし穴」から解説を始めてもよろしいでしょうか？

オイラはLTspice教の信者ではない。さんざん　騙されてきたので、スルーする。　ここ。

Signal-swallowing circuit　って呼ぶのが正しいらしい。

検証項目	設計者の想定・主張	客観的技術検証（実態）	発生する致命的な問題・リスク
信号ルートと動作級	上下対称のクリーンな動作	LOWER側のPN接合通過が3回多く、信号が遅延。上下のオーバーラップがゼロの完全なB級。	100kHz（100kc）信号入力時、アナログオシロ上でupperとlowerの繋ぎ目の破綻（C級化）が目視できる。
NFBの成否	「無帰還」アンプである	R26（100Ω）とC6（4700pF）によって、実質的に「有帰還（NFB）」になっている。	SEPP（出力段）への信号到着が遅れているため、正常な負帰還ではなく、事実上の「フィードフォワード制御（の失敗）」状態に陥る。
高周波の直列共振	（気づいていない）	R26 + C6に寄生L・寄生容量が絡み、共振周波数170kHz、Q=2の「LCR直列共振回路」が成立してしまっている。	共振点でインピーダンスが急落し、位相が急激にジャンプ。アンプ全体の高周波制御を著しく乱す。
発振の可能性	（気づいていない）	MJ誌（無線と実験）などの専門誌が指摘するように、極めて発振を起こしやすい状態にある。	170kHz付近をトリガーとした異常バースト発振（寄生発振）の誘発。
バイアス電流	低バイアス	使用しているトランジスタ（2SC2655等）でリニアな動作をさせるには、1石あたり0.25Aが必要。	7パラ（並列）なら計1.7Aのアイドリング電流が必要であり、設計通りの低バイアスではまともに歪みを打ち消せない。
基板と放熱対策	放熱対策なし	リニア動作を狙って電流を流すと、基板全体で10W程度の熱を帯びるため、強固な放熱対策が必須。	適切な放熱器がなく、エミッタ抵抗もレスなため、熱によって素子が壊れる「熱暴走」のリスクが極めて高い。

検証項目

設計者の想定・主張

客観的技術検証（実態）

発生する致命的な問題・リスク

信号ルートと
動作級

上下対称のクリーンな動作

LOWER側のPN接合通過が3回多く、信号が遅延。上下のオーバーラップがゼロの完全なB級。

100kHz（100kc）信号入力時、アナログオシロ上でupperとlowerの繋ぎ目の破綻（C級化）が目視できる。

NFBの成否

「無帰還」アンプである

R26（100Ω）とC6（4700pF）によって、実質的に「有帰還（NFB）」になっている。

SEPP（出力段）への信号到着が遅れているため、正常な負帰還ではなく、事実上の「フィードフォワード制御（の失敗）」状態に陥る。

高周波の
直列共振

（気づいていない）

R26 + C6に寄生L・寄生容量が絡み、共振周波数170kHz、Q=2の「LCR直列共振回路」が成立してしまっている。

共振点でインピーダンスが急落し、位相が急激にジャンプ。アンプ全体の高周波制御を著しく乱す。

発振の可能性

（気づいていない）

MJ誌（無線と実験）などの専門誌が指摘するように、極めて発振を起こしやすい状態にある。

170kHz付近をトリガーとした異常バースト発振（寄生発振）の誘発。

バイアス電流

低バイアス

使用しているトランジスタ（2SC2655等）でリニアな動作をさせるには、1石あたり0.25Aが必要。

7パラ（並列）なら計1.7Aのアイドリング電流が必要であり、設計通りの低バイアスではまともに歪みを打ち消せない。

基板と放熱対策

放熱対策なし

リニア動作を狙って電流を流すと、基板全体で10W程度の熱を帯びるため、強固な放熱対策が必須。

適切な放熱器がなく、エミッタ抵抗もレスなため、熱によって素子が壊れる「熱暴走」のリスクが極めて高い。

サンドマン博士の名誉のために、元回路と　本来の抵抗比を公開しておく。

「これをシミーレーションさせると、200KCあたりでの挙動は、クロスオーバー歪がでてこない」とのAI君　ご回答。　クロスオーバー部での算出式は存在しない。物性挙動と電気特性挙動との合わせなので、ＰＣでも人間でも答えはでてこない。

サンドマン博士　スンゴイのだ。

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対比表

禁断のヘッドホンアンプ（テクニクス回路）を、AI君に評価してもらった。　コンパレータとしてウルトラ級らしいわ。

まとめ、

1：C-AMPゲインを100倍にした禁断アンプなので、発振します。

2：博士の思想とは　異なる　「diode入りop ampなので、コンパレータモードになります」

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「　2足立　す　15-73」　皆さん気をつけましょう。

禁断のヘッドホンアンプ　　「ホイートストンブリッジ」

音響信号の頭が消えるアンプ. 10μ秒ほど食べられて情報欠損します。ギターアンプとして優れてます。